微生物诱导碳酸钙沉积（microbially induced carbonate precipitation,MICP）技术因具有绿色环保、低能耗、反应可控的优势，已成为近年来岩土工程领域最受关注的新型加固技术[1]，广泛应用于地基处理[2-3]、裂隙修复[4]、抗液化[5]、侵蚀防治[6]及边坡加固[7]等方向。该技术利用微生物代谢产生的脲酶催化尿素产生碳酸盐离子，然后与环境中的钙离子反应生成碳酸钙晶体，实现胶结土颗粒和填充孔隙的作用，从而提高土体强度和抗侵蚀性。

MICP技术于2004年首次被Whiffin[8]提出并应用于土体加固中，至今已取得了丰富的研究成果，尤其在砂土固化中效果显著[3]，然而产酶细菌的尺寸、好氧性及提取工艺等因素限制了其在细粒土及深部土层处理中的应用，与之相比，脲酶诱导碳酸钙沉积（enzyme induced calcite precipitation,EICP）技术表现出更加突出的优势[9]。除了获取微生物中的脲酶外，EICP技术还可以从常见植物（如大豆、刀豆）中直接提取脲酶[10]，省去了细菌接种、培养、分离和提纯等复杂操作，使处理过程具有成本低廉、便捷可控的特点。EICP技术提取的游离脲酶单元约为12 nm，仅为微生物尺寸（500～5000 nm）的1/417～1/42[11]，可在土体小孔隙中运输，不易造成堵塞。同时，EICP技术不需要考虑细菌生长的需氧条件与生物间的竞争效应，可避免外部环境对细菌代谢活动的影响[12]。近年来研究人员已验证了EICP固化砂土和黏性土的有效性[9,13-14]。

土体的固化效果受到固化方法的重要影响[15]，为此，研究人员进行了一系列优化研究。Zhang等[9]基于EICP技术对不同固化方法（预拌合、分步注浆、平行注浆）和注浆速率（2,5 m L/min）的钙质砂胶结效果进行研究，得出高速率平行注浆法的胶结更均匀，强度提升较大。Cheng等[16]提出了一种新型MICP单相低p H注浆法，通过降低混合液的p H以降低脲酶活性，从而延迟生物胶结进程，避免固化前期的孔隙堵塞，以提高胶结均匀性。Cui等[17-18]采用单相低p H注浆法对砂样进行EICP处理，试验验证了该方法能显著提高碳酸钙的转化效率、胶结均匀性以及无侧限抗压强度。由此可见，单相低p H注浆法可克服孔隙堵塞问题，同时大幅减小反应过程氨气的排放，更具环保性，在生物矿化技术中表现出极大的应用潜力。然而，现目前对单相低p H注浆法固化低渗透性土体尤其是黏性土的研究较少，其适用性有待进一步验证。

紫色土是三峡库区重要的建设工程与农业用土资源。该地区复杂的地形特点与恶劣的气候条件导致紫色土侵蚀剧烈，土体结构和力学特性严重退化，诱发水土流失、干旱及滑坡等一系列环境地质灾害，对地基、边坡与农田水利设施的安全造成巨大威胁[19]，土体加固成为该地区灾害防治的重要手段。然而，天然紫色土属于典型的细粒土，呈砂质黏性，渗透性弱[20]，传统的固化方法对其力学性能改善有限。基于此，本文提出一种新型EICP单相低p H负压注浆的固化方法，开展基于响应面设计的钙化试验以确定处理液的最适浓度，通过测定固化样的表面硬度、无侧限抗压强度、碳酸钙含量与分布、微观形态与矿化晶体结构，探究预拌合、单相低p H注浆、双相低p H负压注浆和单相低p H负压注浆4种固化方法对砂质黏性紫色土的改善效果，以期验证单相低p H负压注浆法的有效性。

1、试验材料

1.1试验用土

试验用土取自重庆市北碚区水土保持基地某边坡上层紫色土（29.8 N,106.4 E；海拔274.0 m），由中生代侏罗系中统紫色沉积岩（沙溪庙组J2s1）发育形成。土体基本物理性质：相对质量密度=2.69，密度=1.68 g/cm3，含水率=20.78%，孔隙率=48.23%，液限=34.3%，塑限=19.5%，塑性指数=14.8。采用激光粒度仪（Mastersizer2000，英国Malvern）测得紫色土的砂粒（0.075～2 mm）、粉粒（0.005～0.075 mm）和黏粒（<0.005 mm）含量分别为23.14%,64.22%,12.64%，粒径分布见图1。

图1 紫色土粒径分布曲线

1.2脲酶提取

黄豆为豆科大豆属草本植物，是重要的粮食作物，含有丰富的脲酶，经济便利，因此试验选用市售黄豆进行脲酶提取。采用高速粉碎机将干燥黄豆粉碎并过100目标准筛，随后将粒径小于0.15 mm的黄豆粉与蒸馏水混合，配置不同浓度的豆粉溶液，采用磁力搅拌机搅拌30 min得到均质悬浮液，置于4℃的冰箱中静置24 h。使用离心机以4000 r/min对豆粉溶液离心15 min，得到的上层清液即为脲酶提取液。

1.3脲酶活性

脲酶活性是指脲酶水解尿素的能力，对碳酸钙的生成量有重要影响[10]。由于溶液电导率变化量与尿素水解量成正比，因此可采用电导率法测试溶液单位时间的电导率变化值对脲酶活性进行评估。根据Whiffin等[21]提出的方法，将3 m L待测脲酶提取液与27 m L浓度为1.1 mol/L的尿素溶液混合，采用电导率仪（DDB 303A）监测其10 min内的电导率值，控制环境温度为20℃。为得到脲酶浓度对活性的影响，分别配置浓度为50,75,100,125,150 g/L的5组脲酶溶液并进行活性测试，脲酶活性与提取液浓度的关系见图2。结果表明，脲酶活性随着浓度的升高呈线性增长趋势，得到的拟合公式为

单位质量脲酶活性呈现出先降低后接近稳定的趋势，说明随着浓度的增大，脲酶提取效率降低，脲酶浓度为50 g/L对应的提取效率最高。

图2 脲酶活性与提取液质量浓度的关系

1.4处理液最适浓度

处理液由脲酶提取液和胶结液混合而成，其中胶结液为碳酸钙晶体的沉积提供钙源（Ca Cl2）和尿素（CO(NH2)2），试验中按等摩尔浓度的Ca Cl2和尿素配置。为揭示脲酶和胶结液浓度对碳酸钙产率的影响规律，以确定砂质黏性紫色土固化处理液的最适浓度，采用Design-Expert 12软件进行2因素3水平的中心组合设计（central composite design,CCD），脲酶和胶结液的浓度分别设置为50,100,150 g/L和0.4,0.8,1.2 mol/L。将10 m L脲酶提取液和同体积的胶结液倒入玻璃试管中混合均匀，在恒温水浴箱中反应1 d，温度设置为30℃。待反应完成后，将试管放入80℃的恒温干燥箱中烘干48 h，随后采用蒸馏水对试管中的残余物反复冲洗5次。通过酸洗法测量试管中的碳酸钙产量mCa CO3，则碳酸钙产率RCa CO3为

式中：Ccs为胶结液浓度；Vcs为胶结液体积；M为碳酸钙的摩尔质量。响应面试验结果见表1。

表1 CCD响应面试验结果

对钙化试验得到的碳酸钙产率进行拟合分析，得到的响应模型为

模型的方差分析见表2。结果表明，响应模型极显著（P<0.0001）而失拟不显著（P>0.05),R2=0.9790,R2adj=0.9640,R2pre=0.9103，且R2pre与R2adj基本吻合（|R2adj-R2pre|=0.0537<0.2），表明模型的拟合度高，预测值与试验值高度相关。Cus与Ccs的P值均小于0.01，表明脲酶浓度、胶结液浓度与碳酸钙产率均极显著相关，相较之下，胶结液浓度的影响更显著。

表2 碳酸钙产率与处理液浓度回归模型的方差分析

从图3可以看出，当Ccs处于低水平时，碳酸钙产率随Cus的增大而增大，而当Ccs处于高水平时，碳酸钙产率的变化趋势完全相反。碳酸钙产率随Ccs的变化规律呈现出相似的特征。当Cus越小且Ccs越大或Cus越大且Ccs越小时，碳酸钙产率越高。当Cus和Ccs都最大时，产钙率反而最小。因此，不宜同时选用高浓度的脲酶和胶结液。

图3 处理液浓度与碳酸钙产率的3D响应曲面

基于Design-Expert 12的最优化功能，以最大碳酸钙产率为目标，分析得到最优处理液浓度分别为：脲酶浓度50 g/L、胶结液浓度1.2 mol/L和脲酶浓度150 g/L、胶结液浓度0.4 mol/L，其中脲酶浓度50 g/L、胶结液浓度1.2 mol/L的处理液可以达到76%的碳酸钙产率，略低于后者，但同体积处理液的碳酸钙产量为后者的2.84倍。同时，当脲酶浓度为50 g/L时，脲酶的提取效率较高，脲酶活性（4.6 m M urea/min）为浓度150 g/L的39.28%，注浆过程中的生物胶结更缓慢，可避免土体孔隙过早堵塞，更有利于砂质黏性紫色土的注浆处理，这与Cheng等[16]降低p H的目的相同。综上，50 g/L脲酶和1.2 mol/L胶结液浓度为EICP固化砂质黏性紫色土的最适处理液浓度。

2、试验方法

2.1试样制备

为保证初始试样的均匀性，制备重塑土样开展试验。将采集的原状土自然风干，用木槌碾散后剔除杂质，过2 mm筛，与56.52 m L蒸馏水均匀拌合以达到18%的目标含水率，装入密封袋中静置48 h，使土中水分扩散均匀。根据目标干密度（1.60 g/cm3）与尺寸（φ50 mm×100 mm）精准称取配置好的散土，采用静压装置分5层均匀压实，各层接触面进行刨毛处理，随后烘干备用。

2.2固化方案

为探究不同固化方法对紫色土力学性能的改善效果，采用预拌合、单相低p H注浆、双相低p H负压注浆和单相低p H负压注浆4种方法对圆柱样开展EICP固化试验，处理液浓度选用50 g/L脲酶和1.2 mol/L胶结液，对照组不进行固化处理，详细方案见表3。

除M1外，其余试验组每轮固化的注浆总量均为120 m L（约1.5倍孔隙体积），以保证试样达到饱和状态。M2将60 m L脲酶溶液与60 m L胶结液混合均匀，通过蠕动泵以2 m L/min的速率泵送至试样顶部，自由渗透至土体内部孔隙。M3先灌注脲酶液60 m L，静置2 h后再灌注胶结液60 m L。M4一次性灌注60 m L脲酶液和60 m L胶结液的混合液。其中，M2～M4使用的脲酶溶液均通过2 mol/L盐酸将p H值调节至5.0。M3和M4增加了负压注浆工艺，即采用真空泵对试样底部施加负压，从而在试样上下两端形成较大的压力差，使处理液从试样顶部吸入，加速液体渗透。M0为素土，不进行固化处理。预拌合组处理液用量与素土试样的蒸馏水体积相同，脲酶溶液与胶结液按1︰1比例拌合。M1～M4固化完成后用蒸馏水冲洗试样中的残余处理液数次。每种方案进行3次平行试验，处理轮次均为1次，室温下（30±2℃）养护24 h，试样固化完成后放入60℃恒温干燥箱烘干至恒重。

2.3固化装置

固化试验采用自制负压注浆装置与模具（图4）进行。负压注浆装置（图4(a））主要由真空泵、真空调压阀、PU高压气管、注浆模具和阀门等部件组成，可通过真空调压阀调节试样下端气压大小，通过预试验发现压力值为-80 k Pa时，注浆稳定且效率最高。注浆模具（图4(b））管体部分采用改性耐温透明亚克力材料加工而成，上下盖体为POM材料，各部分通过螺纹连接，密封性良好。底部排液口设置φ3mm的不锈钢多孔网格，利于液体均匀消散。为防止试样发生注浆口的侵蚀破坏和排液口的颗粒流失，上下表面分别垫置双层医用纱布。在固化模具上部设置一层外径为50 mm、壁厚为10 mm的硅胶垫圈，使其与试样顶面紧密贴合，防止处理液从容器边缘渗流。

表3 EICP固化方案

图4 负压注浆装置及模具

2.4表面硬度测试

采用数显式邵氏硬度计对固化试样进行硬度测试。测试时将压足平稳放置于试样顶部并贴合紧密，随后垂直按压顶部滑杆使压针贯入试样表面，稳定1 s时读数。每个试样测试3次，取平均值，测点均匀分布于试样上表面中部区域，距边缘不小于12 mm，间距不小于6 mm。

2.5无侧限抗压强度测试

采用MTS-E45电子万能试验机（量程50 k N，精度：力值<±0.5%，位移<±0.5%，加载速率<±0.2%），加载速率设置为1 mm/min，施加轴向压力直至试样破坏，采集全过程的应力应变曲线，取峰值应力作为试样的无侧限抗压强度UCS。同时，采用割线弹性模量E50评估固化试样的刚度特性[22],

式中：δσ50为50%峰值应力变化量；δε50为与50%峰值应力变化量对应的轴向应变。

2.6碳酸钙含量测试

采用酸洗法测量固化样的碳酸钙含量。从进行完无侧限抗压试验试样的上、中、下层切块取样（各20g），研磨充分后添加至垫有定量滤纸的玻璃漏斗中，加入2 mol/L过量盐酸，待无气泡产生时视为碳酸钙已充分溶解，用蒸馏水反复冲洗、过滤后放入105℃恒温干燥箱烘干至恒重。采用下式计算样品的碳酸钙含量C:

同时，采用碳酸钙分布系数D评价胶结均匀性，

式中：md,m0分别为样品酸洗后和酸洗前的干燥质量；n为样本数量；Ci分别为上、中、下3个部分的碳酸钙含量；C为试样碳酸钙含量平均值。

2.7 SEM和XRD测试

SEM测试采用荷兰Phenom-Word BV公司生产的扫描电镜（型号Phenom pro），工作电压为15 k V。XRD测试采用荷兰PANalytical公司生产的X射线衍射仪（型号X'Pert3 Powder），扫描步距为0.01°，扫描角度为5°～90°，扫描速度为10°/min，工作电压为40 k V。

3、结果与讨论

图7 应力应变曲线

3.1表面硬度

硬度是表征材料抗变形能力或抗刺穿能力的综合指标[23]，可用于土体表面结构强度的评价，由探针贯入土体的端头阻力反映。提高表面硬度有利于抵抗土体侵蚀，防止水土流失[24]，因此可将表面硬度作为紫色土固化效果的评价指标之一。不同固化方法处理试样的表面硬度结果见图5。5组试样的平均表面硬度大小为M3(95.3)>M4(92.0)>M1(91.3)>M0(84.3)>M2(82.2）。与M0相比，M1,M3,M4均有一定程度的提升，分别增加了8.3%,13.0%,9.1%，说明双相低p H负压注浆对试样表面硬度的提升效果最好，单相低p H负压注浆其次，均具有明显的增强效果。谌文武等[23]认为碳酸钙含量决定了表面硬度的提高程度，3.3节的结果可以支撑这一推断。M3的表面硬度高于M4的原因为双相低p H负压注浆形成的表层光滑硬壳可以有效抵抗探针贯入。M2相较于M0略有减小，表明单相低p H注浆对土体表面硬度没有提升效果。观察发现，M2表面硬度较低的原因主要在于单相低p H注浆法容易造成土样顶部的碳酸钙沉淀呈絮状堆积，形成结构松散、破碎的钙化层，抗刺穿能力较差。

图5 表面硬度

3.2 UCS

各组试样在无侧限抗压试验中的典型破坏形态见图6。可以发现，M0试样出现一条贯通的剪切裂隙，局部有小块状土体脱落（图6(a））。M1试样存在明显的垂直主裂隙，自下而上发育，在中上部停止，次裂隙较少，基本无土块脱落（图6(b））。M2试样存在一条斜向主裂隙，但贯通性较差，中下部存在较多小裂隙，底部有局部压碎现象（图6(c））。M3试样均为上部垂直裂隙，在中部出现侧胀（图6(d））。M4试样在中部产生垂直主裂隙，下部有少量细小斜裂隙，破坏由中部压坏导致，其余部分无脱落（图6(e））。结果表明不同固化方法处理的试样破坏形式差异明显，未固化试样表现出明显的剪切破坏形态，而固化试样以压缩破坏形态为主，这与Arpajirakul等[25]采用MICP固化天然黏土的破坏结果一致。固化试样均未产生贯通裂隙，其中预拌合和单相低p H负压固化试样的破坏裂隙较少，而单相低p H固化试样的破坏裂隙最多，这是因为在无侧限压缩试验中，固化试样沿胶结最弱的路径失效[26]，固化方法会影响胶结程度从而决定试样的薄弱区域和范围，最终导致不同的破坏形态。由此可以判断预拌合和单相低p H负压注浆固化样的胶结程度最高。

图6 典型破坏形态

图7为各试验组的应力应变曲线。可以发现，固化试样的应力应变发展呈脆性破坏特征，相较于未加固土，其强度和刚度均有明显提升，其中M4的固化效果最好。如图8所示，各组固化试样的UCS大小顺序为M4>M1>M3>M2，分别为1348.48,1106.95,1050.72,814.47 k Pa。E50的大小顺序为M4>M3>M1>M2，分别达到96.13,82.03,57.49,55.31 MPa。单相低p H负压注浆固化试样具有最大的UCS和E50，与未加固试样相比，强度和刚度平均增幅高达84.44%,144.37%，效果十分显著，已经达到或超过现有研究的固化效果，例如：沈泰宇等[27]对砂质黏性紫色土进行低水压灌浆处理，UCS和E50最高分别提升77%,331%；邵光辉等[28]采用恒压柔性壁渗透注浆处理粉土，UCS最高提升61.8%；彭劼等[29]采用高压注浆处理有机质黏土的UCS提升幅度为47.3%～370.3%;Soon等[30]对粉土进行高压灌浆处理，提升UCS为69%。值得注意的是，本试验仅为1轮固化的结果，可见单相低p H负压注浆法对于紫色土强度和刚度的提升仍有很大潜力。预拌合法对于UCS的提升效果较好，为51.4%。双相低p H负压注浆可使E50提升108.51%。而单相低p H注浆对UCS和E50的提升最小，分别为11.40%,40.6%，固化效果有限。单相低p H负压注浆法展现出巨大优势的原因主要在于低脲酶活性为固化反应提供了较长的滞后期，为处理液在黏性土中的顺利注入提供了先决条件[16]，而施加的-80 k Pa负压可促进处理液在试样内部快速渗流与均匀分布，增加胶结均匀性，同时起到真空预压的作用，从而使土体强度与刚度进一步提高[14]。

3.3碳酸钙含量与分布

固化试样的碳酸钙含量及上、中、下各层分布情况见图9。试验测得未固化紫色土的平均碳酸钙含量为0.93%。各组固化试样的平均碳酸钙含量大小顺序为M4(3.09%)>M1(2.84%)>M3(2.75%)>M2(1.41%）。M2的碳酸钙含量最低，而M4是其1.14倍。M3的碳酸钙含量较低主要是因为双相法在灌注胶结液的过程中，孔隙中部分脲酶被冲洗掉[17]。预拌合法的胶结效果仅次于单相低p H负压注浆法。

图8 UCS和E50

胶结均匀性是评估固化效果的另一个指标。从图9中的碳酸钙分布系数曲线可以看出，预拌合法的胶结均匀性最好（碳酸钙分布系数最小），这是因为该方法可以避免注浆过程中紫色土低渗透性引起的孔隙堵塞问题。单相低p H负压注浆法的胶结均匀性高于双相低p H负压注浆法，而单相低p H注浆法的均匀性最差，其碳酸钙几乎仅在试样中上部沉积，说明单相低p H注浆法对紫色土的固化深度有限，而负压工艺有助于提高胶结均匀性，并使固化深度大幅提高。M3和M4试样的中部碳酸钙含量最少，受压破坏均从中部开始（图6(d),(e）），而M1和M2的下部含量最少，受压破坏主要发生在下部（图6(b),(c）），由此说明碳酸钙的分布将对土体破坏形态造成影响。

图9 碳酸钙含量与分布

图10给出了固化样UCS与碳酸钙含量的关系。由图可见，UCS随着碳酸钙含量的增加近似指数增长，与Cui等[1,17-18]的结果相近，而沈泰宇等[27]与Lee等[31]的研究结果呈线性关系，这可能由EICP和MICP的矿化差异导致。在碳酸钙含量较小时，UCS增长缓慢，当碳酸钙含量超过1.5%以后，UCS增速明显增加，邵光辉等[28]采用MICP技术得到的粉土UCS增长规律与此相似，并认为MICP注浆固化粉土存在敏感阈值，当碳酸钙含量超过该阈值后才能有效提高土体强度。Soon等[30]的结果显示碳酸钙含量在2.5%时达到峰值强度，而本试验暂未达到峰值，将在后续的研究中通过增加固化次数确定。忽略异常值的影响，当碳酸钙含量由2.74%(M3）增加至2.84%(M1）时，UCS无提高，而当碳酸钙含量由2.84%增加至3.09%(M4）时，UCS提高241.53 k Pa。Zhang等[9]发现了类似的情况，即同样的碳酸钙沉积量可能对应差别较大的UCS。这样的结果可由碳酸钙晶体的有效沉积和胶结均匀性两个方面解释。根据碳酸钙分布和SEM分析结果，单相低p H负压注浆法得到的碳酸钙有效沉积更充分，且分布更均匀，因此对UCS的提升更大。

图1 0 碳酸钙含量与UCS的关系

3.4 SEM和XRD分析

图11为各固化方法处理试样的SEM图像。由图11(a)～(e）可见，M0中存在大量尺寸各异的孔隙，M1～M4均有碳酸钙晶体沉积，对孔隙起到不同程度的填充作用。M4的碳酸钙晶体分布多且均匀，对孔隙的填充最明显，M1的胶结效果仅次于M4，其大孔隙和微孔隙均大幅减小，而M2和M3析出的碳酸钙晶体较少，主要附着在土颗粒表面，未起到明显的桥接作用，依然可以观察到较多孔隙。结果可以与酸洗法测定的碳酸钙含量对应。由图11(f）发现M4试样在土颗粒表面、接触处及间隙处均有碳酸钙晶体沉积，Lin等[32]将这些胶结形式总结为基质支撑、接触胶结及颗粒覆盖3类，其中接触胶结是提高土体强度和刚度最有效的沉积类型，且接触胶结点越多，土体强度和刚度越高。M4存在大量接触胶结，在填充孔隙的同时起到有效黏结作用[10]，由此证明单相低p H负压注浆法的胶结是有效且充分的，可以大幅提高土体强度。此外，由图11(g)～(h）发现，碳酸钙晶体存在球形和菱形两种形态，表面光滑，与已有研究观察晶体形态相似[12,17-18]。图12为单相低p H负压注浆固化紫色土（M4）的XRD测试结果，可以发现样品中含有方解石与球霰石两种晶体类型。方解石晶体对应的衍射角2θ主要为30.0°，39.8°，43.4°，48.9°，49.4°，晶面分别为104,113,202,018,116，其中方解石（104）的衍射峰强度最高，而球霰石晶体所对应的衍射角2θ主要为24.7°，26.9°，32.7°，47.2°，50.2°，50.5°，晶面分别为110,111,112,130,114,222，其中球霰石（112）的衍射峰强度最高。Li等[33]采用大豆脲酶诱导沉积的方解石晶体结构与本文基本接近，而球霰石晶体较少，主要为114晶面，类似的结果也在Cui等[1]的研究中报道。

图1 1 SEM图像

图1 2 单相低p H负压注浆固化紫色土的XRD图谱

4、结论

(1）基于CCD响应面分析提出了碳酸钙产率与脲酶浓度、胶结液浓度的回归方程。脲酶浓度、胶结液浓度与碳酸钙产率均呈极显著相关，而胶结液浓度的影响更为显著。50 g/L脲酶和1.2 mol/L胶结液为砂质黏性紫色土EICP固化试验的最适处理液浓度，对应的脲酶活性为4.6 m M urea/min，碳酸钙产率为76%。

(2）新型EICP单相低p H负压注浆法1轮处理后试样的表面硬度提高9.1%，仅次于双相低p H负压注浆法，而UCS和E50分别提高84.44%,144.37%，在4种固化方法中效果最优，且具备较大提升潜力。

(3）单相低p H负压注浆1轮处理后的碳酸钙含量为3.09%，在4中固化方法中含量最高。UCS随碳酸钙含量的增加呈指数型增长。SEM分析表明单相低p H负压注浆法得到的碳酸钙晶体分布最多且均匀，存在大量接触胶结，晶体类型为方解石与球霰石。

(4）新型EICP单相低p H负压注浆法对砂质黏性紫色土力学性能的改善是有效的，为细粒土的生物加固提供了新的思路，后续将进一步探究土样经多轮灌浆处理后的水力和力学性能。

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基金资助:国家自然科学基金项目(11972311);重庆市自然科学基金项目(2022NSCQ-MSX2206);西南大学创新研究2035先导计划(SWU-XDPY22003);西南大学实验技术研究项目(SYJ2024014);重庆市大学生创新创业训练计划项目(S202310635104);

文章来源:黎桉君,刘鹏,张静,等.新型EICP注浆固化砂质黏性紫色土力学性能试验研究[J].岩土工程学报,2024,46(11):2429-2438.